Demag负荷传感器49160244 6.25t优惠有一套
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HEIDENHAIN海德汉 | ROD-426-00500 KE1,00 T5.000B | |
NOKEVAL | 镇流器 | HALOTRONIC HTB230 |
BINDER | 抱闸 | EBD 0.8B 24V 16W |
ELMOT-SCHAFER | TE OS PA 90L4A-40H 380V 1.5KW | |
DROPSA | S649 | |
SQUARED | 压力开关 | ADW-6 FORM M12,CLASS,9012 RANG |
LEINE&LINDE莱纳林德 | Ser.no: 26160585 Res. 2048 | |
FERRAZ | 熔断器 | 66550 |
WACHENDORFF | WDG 58B-600-ABN-G05-S3 | |
BOLL&KIRCH | 滤芯 | PN:1340079 6.61DN150 |
GEMU | 气动蝶阀件 | 8"TUG200W PN16 SS36 SS43 SS36L |
AVTRON | HS35MYX6FWU0GA00(双路) | |
HEIDENHAIN海德汉 | ECN113,ENDAT2.1 8192(13bit) | |
EMG-0494 | IMP500.02E NR:234698 | |
BLOCK | 变压器 | B1010106 |
EUCHNER安士能 | WKS1234DW 4位自锁 手柄带按钮 | |
SUN | CSAD-XXN OEJ5 重0171 | |
英国HEPCO | SH25H | |
BEI-IDEACOD | ATM90-AXA12*12 | |
BOLL&KIRCH | 备件 | 3030038/3040014 |
BERTHOLD | HN-CBL 001 | |
HEIDENHAIN海德汉 | 584217-01 | |
PHOENIX | CM62PS230VAC/10DC/1 | |
EMG-0600 | SV1-10/8/1000/6 | |
BAMO | 液位开关 | BSM501 |
EGE | 断路器 3VU1340-1MF00 | |
EMG-1687 | 控制板DMC500-B3-120-A43(6:1) | |
美国穆格MOOG | 伺服阀D633-314B-R02KOM0NSP2 | |
EGE | 27-32区接近开关INS30154(自带5M | |
SUN | CBBB-LIN3000 | |
BAUER | BG60-11/D16MA4-TX-FB-C1 | |
ZIEHL-ABEGG施乐百 | MK137-2EK.20.UFILE-NO.E111399Z | |
LENORD+BAUER兰宝 | GEL2442KN1G5K050-E | |
KOBOLD科宝 | ACS-X4K4T | |
SUN | CBEA-LHN-BBA/S | |
美国穆格MOOG | D791-4045 | |
BERTHOLD | 10mCi LB491 50*50 | |
霍伯纳HUBNER | POG10DN1024I NR:2356912 | |
SCHUNK | 碳刷 | E101 规格2×(55×32×12) |
IPF | OY080300 | |
BARKSDALE | SW2000/0428-131 | |
BAUER | G12-10/DK94-241 1558540-1 | |
美国穆格MOOG | RT7625M-3005 K63SM4V3D4PN | |
B&R贝加莱 | 2CP200.60-01 | |
PHOENIX | PLC-RSP-24DC/21-21 | |
WACHENDORFF沃申道夫 | 电眼圆柱 | WFCP-18050P80C/S12L |
LIKA | 编码器 | 编码器 AMC5812/4096GS-15-ER |
K&N | CA10 A720-608 | |
KELLER | 压力传感器 | PAA-25HT/80031-4 |
德国库伯勒KUBLER | B16.21.7.267 115VAC | |
M&C | 订货号:7070066 | |
HEIDENHAIN海德汉 | EQI1325.005-32 | |
EUCHNER安士能 | RADIUSBETAIGER-P-LRN | |
RTK | HT10-D-WK09-VD*NP | |
ADDA | AD0824HB-A73 | |
HACH | 电极 | 44682-00 |
美国穆格MOOG | J09H0AB4HN1 | |
RESATRON | RS BSK 411660 | |
HEIDENHAIN海德汉 | ROD 426 1024 27S12-03 5V | |
HEIDENHAIN海德汉 | 320200-08 | |
DEMAG | 行走电机 | AMK 20DD-M0-30-0-9.95 ZBA 80 A |
霍伯纳HUBNER | AMG11P29ZO 2164953 | |
FRAKO | LKT12.5-400-DBK18-0511 | |
BARKSDALE | BNA-S22-DN25-2100 量程 16bar | |
BOLL&KIRCH | 滤芯 | GASKET2.01.050 |
BARKSDALE | X1T-4100-25 GOLD PLATED SWITCH | |
EMG-0210 | 工作制动器 ED80/6 2LL5024-1 | |
BAUER | EKK075B6C242NM Nr.824591-7 | |
NORELEM | 备件 | 07534-08*25 |
GSR | 电磁阀 | D2406/0501/248-EX 24VDC 防爆 |
EUCHNER安士能 | PWE00/2B RG053135 ID.NR.053135 | |
DEMAG | 齿轮 | 56307544 |
GEMU | 煤气密封切断阀 | D10150.33-2AR.4A.2AR.N+ASR0300 |
SUN | TB-743 | |
美国穆格MOOG | H03 78810242 | |
PHOENIX | CONTACTPS-3X400-500AC/24DC/10 | |
WIKA | 变送器 | S-11 |
HEIDENHAIN海德汉 | 编码器ROD431.001-2048 | |
HYDROPA | 断电器 | DS117F PV=5-70BAR |
BOLL&KIRCH | 过滤器 | 1.58 1.610 750 DN8 |
美国穆格MOOG | 312A6077P001 | |
IPF | QM/31/080/22接近开关 | |
EUCHNER安士能 | 2523538 | |
LECHLER | 稳流器 | 069.454.16 |
SIEBERT | 电机 | 电机 16BG280-4AA B3 |
SUN | CBCA-LHV | |
IMAV | 阀 | EMDV-10-N-C2-0-240A AC220 |
IPF | MZ07A724重IPF-0320 | |
VEM | K11R 160M2 400V 11KW 50HZ | |
BETA | 电缆 | CABLE LS8000/9000E-S |
霍伯纳HUBNER | FG4K-1024G-90G-NG | |
BARKSDALE | 208128 | |
PHOENIX | MSR-SL-1CLP-I/I-00-4KV | |
VEGA | 雷达物位计 | VEGAPULS81FDXPBFC2VX |
K&N | AD12 7BR609-600 E | |
EMG-1614 | 中央处理器MCU24.2+DP模块 | |
美国穆格MOOG | M040-120-001(带B9683-002, | |
SUN | CAGA-LHN-HCX | |
WACHENDORFF | WDG58-500-ABN-G24-S3-C46 | |
霍伯纳HUBNER | HOG28120DN1024 CILH350 | |
BETA | 测速仪 | 25PIN TO 37 PIN ADAPTER |
K&N | CAD11 A205*FT1 SO V750D/ZC/11 | |
SUN | PBDB FBN | |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 861-008956-2048 | |
AVTRON | M685L|5-24V|1024 | |
SUN | RKVC25+ESH32 | |
EMG-0026 | ED50/6S ILL5 03H NO 08/519562 | |
EMG-1643 | VD8 D.01-V-L220 | |
CONTRINEX | 0MM科瑞感应开关 | DW-AS-603-C44-304 |
EMG-0219 | DMC249+A24(6:1) | |
BARKSDALE | D2T-H18SS0.4-18psi | |
DEMAG | 电机 | ZBA 80 A12/2 B020/DFV |
LIKA | 编码器C80-Y-1024DNF230 | |
美国穆格MOOG | D634-514A S/N: D782.R40K02VSP2 | |
HEIDENHAIN海德汉 | AELC481-20um 327300-02 | |
霍伯纳HUBNER | HOG10DN1024I+FSL | |
JUMO | 传感器 | 703570/081-1100-110000-23-00/ |
美国穆格MOOG | G761-3004-H38JOGM4VPL | |
WEKO | RL5 RRT: 75470 | |
SUN | 35510030 插式阀 RVCA LAN | |
WACHENDORFF | WDG 100H-38-1024-ABN-I24-L3 | |
美国穆格MOOG | D634-319C | |
德国COAX | 工作温度60℃,zui高温度160℃, | |
WIKA | 压力开关 | 30W/50VA 24φ22NB法兰 |
WAMPFLER | 集电器 | 345843 2*250A |
HONSBERG | 流量计 | HR1MV-040GM100 30-100L/MIN |
HEIDENHAIN海德汉 | ROQ425 512 01-58 | |
WIKA | 压力传感器 | 压力传感器 S-11 0-250BAR |
PHOENIX | FKCT 2.5/2-ST | |
EMG-1107 | MB279-05 | |
JUMO | 轧机齿轮润滑站温度开 | TYP:ATH-SE—70 |
FRAKO | LKT12.1-440-DL-A | |
IMAV | 电磁阀 | SV1-16-C-0-00M910 AC230V |
LEYBOLD | 23953004 | |
STROMAG | 开关 | 70HGE853FV50A2R-F+M |
EMG-1506 | LIH 2/30/230.01 | |
ROEMHELD | HOSE NOZZLE | HOSE NOZZLE/39V-16631-3/8 |
霍伯纳HUBNER | TDPO,09LT-3 SN:1911538 | |
KNF | 抽气泵膜片配套N86KTE | |
VEM | K21R 112M 4 | |
STROMAG | 限位开关 | 7513M-899nr:130107/60 |
STROMAG | 凸轮 | 29BM-499A 序列号:139396/10 |
SCHAEVITZ | P981-0107-06M0(G1/4 0-350Bar | |
EGE | IGMF 30144 WITH PFTE CABLE | |
PHOENIX | SAC-3P-M12MS/1.5-PUR | |
MOOG | D633-455B | |
美国穆格MOOG | J124-024-002A | |
KOBOLD科宝 | SEN-3251-B075 | |
美国穆格MOOG | G761-3002B | |
DI-SORIC | 接近开关 DC12V04PSK-IBSL | |
IMAV | 阀 | EPRR-10V-5-0-024DG |
BAUER | BG40-47/D09XA4/C3 25237744 | |
BAUER | BG04-11/D04LA4-TOFS/E003B4 | |
WACHENDORFF沃申道夫 | 编码器 | WDG 58B-1000-AB-G24-S7 |
LENORD+BAUER兰宝 | GEL209-XN02048D031 | |
RTK | P725LED | |
美国穆格MOOG | 与D792-4012/S80J0QA6VSX2-B配套 | |
K&N | CA20 A178-600FT2-V/V845 | |
LENORD+BAUER兰宝 | GEL-213U-160 | |
PHOENIX | UMK-SE 11.25-1 | |
BAUER | BS30Z-61U/D06LA4-S/E003B4/SP | |
BERTHOLD | LB4405-13-0X-GD-E 40425-13 | |
JUMO | 温控器 | ATH-70 AC10(2)A230V |
KOBOLD科宝 | 流量:>2.5l/h 可调 | |
美国穆格MOOG | D684-4904-P05HYZM6NSX5-A | |
BLOCK | 变压器 | UL/CSA APPR PRI:3X400V 50/60HZ |
PHOENIX | PSM-ME-RS485/RS485-P | |
EUCHNER安士能 | KP1TZWZ 安全手柄 | |
霍伯纳HUBNER | POG9 DN1200 I+FSL 1200脉冲 | |
HEIDENHAIN海德汉 | 519930 3011 HEIDENHAN | |
SCHLICK | 喷嘴 | W43398 不锈钢 |
KOBOLD科宝 | VKA-2106-N20R | |
RESATRON | RSH75I-INTERBUS-S 编码器 | |
PROPORTION-AIR | 传感器 | QB1TFIC073 |
LIKA | I58-Y-360ZNF28R | |
SERVOMEX | CO传感器 | SW1210701 |
KOBOLD科宝 | KSK-2999MP2500V 碱液流量计 | |
BAUER | BS04-71V/D04LA4/MG 0.06KW | |
BENDER | 漏电监控器 | RCMA475LY ART NO:B9404 2002 |
ZIEHL-ABEGG施乐百 | MK137-4DK 120HZ 1KW 440V 3.6A | |
EMG-2395 | DIM500-B3-50调节型执行器控制板 | |
LENORD+BAUER兰宝 | 传感器 243T-1AB | |
SONTHEIMER | 操纵器 | ST4111ZMNSX70A GO |
NORELEM | 备件 | 03091-1206 |
JUMO | 传感器 | 401006/000-999-420-500PS |
PHOENIX | MCR-SL-PT100-I-DC-24 (2814883) | |
ROEMHELD | 附件 | 1895-1262P10M |
EUCHNER安士能 | 074 261N.10023859 | |
霍伯纳HUBNER | HTA 9.08/420 011843 | |
SUN | FXDA XAN-200GPM | |
美国穆格MOOG | L129-500 | |
STAUFF | 测压软管 | 一端G1/2"螺母,另一端M16*2螺母 |
BAUER | 整流模块SG3.575A ID NR:808101 | |
霍伯纳HUBNER | OG 9D 1024I S/N:1684531 | |
PHOENIX | SAC-4P-M12MS/3.0-PUR/M12FR3L | |
SQUARED | Transformer | 9070T2000D6 |
GSR | 电磁阀 | B4028/1001/.032-HA |
SUN | CXDA XAN-0090插装阀 | |
BRINKMANN | 泵 | TA160/350 泵 |
AVTRON | HS35A选择玛:41SWUOUA000 | |
IMO | JKF3297-021J441CJ1A轴承 | |
METO-FER | MU 01.004 | |
PHOENIX | FLKM14-PA-S300适配器 | |
AVTRON | AVCP2E | |
BERTHOLD | LB3375 | |
PHOENIX | FLK50/EZ-DR/450/KONFEK | |
VEM | NFE10 | |
KOBOLD科宝 | KDM-V-15-L-07-H | |
WACHENDORFF | WDG90B-1024-ABN-G24-K2 | |
SUN | RPKC-LEN | |
VEM | K11RS132 三相异步电动机 | |
SUN | RDBA-CAN | |
BEI-IDEACOD | DH0514 1024 001编码器 | |
VEM | KPER 100L 6 0499000 15603V B3 | |
美国穆格MOOG | D122-034-017 | |
VEM | K21R180L4TWSHW 22KW 44/25.5A | |
SUN | PRDP-MDN+790-4A24V+991-706-006 | |
LEUZE | IPRK92/4S.1 | |
SUN | DOHR-8HN | |
LEUZE | K-DM12A-8P-5M-PUR | |
GEMU | 电动慢开蝶阀 | DN80 PN1.0 |
德国COAX | MK 10NC GGD 14 1001 3/4DC 24L | |
BINDER | 离合器 | 7750019A15 Φ=38 L=80 |
WIKA | 压力表 | 233.30.100+900.27 DN25 0-15BAR |
BARKSDALE | SW2000 400-600BAR 2SP | |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 865128594 | |
EMG-1660 | HE261-0300-12801-3A PID控制器 | |
DIETZ | 电机 | TYP:FDR90S/2P |
STROMAG | 凸轮 | 9.5HGE-890FV-A2R |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 861- | |
MOOG | D633(2041) 阀 | |
HEIDENHAIN海德汉 | ERN 1381.062-2048 K4 ID385 | |
FANAL | 压力开关 | FF4-10vds DAl |
GELBAU | 继电器 | B412.06/30B4.1206 继电器 |
NORELEM | 配件 | 07161-04X10 |
BENDER | 绝缘监测仪 | IREH470Y2-6 |
BAUER | DG40-47/DW1/LA10 | |
霍伯纳HUBNER | 1212+SL3010 | |
MOOG | D-71034 Boblingen MOD:D634-341 | |
DEMAG | 变频发生器 | FGB-2 EMV 46967444 |
ZIEHL-ABEGG施乐百 | QK10A-2EM.48.FK 10179 | |
霍伯纳HUBNER | POG10D 1024 SN;1754196 | |
PROPORTION-AIR | 空气比例阀放大板 | QB2TFIC073 空气比例阀放大板 |
EMG-0786 | EM6-59-DCN | |
ROTECH | PF3NVAZ | |
STAUFF | 法兰 | 法兰 AFA 32-6 38*5 |
霍伯纳HUBNER | POG 9D 500 UB9-30V | |
EUCHNER安士能 | NZ1RS-528-M | |
HEIDENHAIN海德汉 | AE LS 186C 326797-04 H E9 | |
LEUZE | HRTR 3B/66,10-30VDC | |
STROMAG | 凸轮开关 | 5HGE-890FV-A2L 4792610 |
PROPORTION-AIR | WEIZHI | QB3HTFEE220 |
EBERLE | 缓冲放大器 | 缓冲放大器 TVG/E-10W |
BAUER | BK70-14U/D11SA4-TOF-S/Z015B9HA | |
EBERLE | 风速检测模 | LSW-1-800-50 AC250V A1+A2 |
BLOCK | 变压器 | STE800/4/23 |
EMG-1803 | CPC放大器SPC16.0161/ST5367 SER | |
IMAV | 截止阀 | 170288 SBV12-08N-C-024D-GH |
SUN | A712-18J-G01 J-13A 0-60L/MIN | |
EMG-0869 | MOT.3-FC71-4 NO.A2050682 HZ50- | |
HEIDENHAIN海德汉 | ROC413 631703-07 | |
IMO | G6UVC-218 油泵 | |
SCHLICK | 喷嘴 | MODELL 556; GROESSE 4 75L/MIN |
ENGEL | 微型电机 | GNM-2636-G12.1 |
NORELEM | 备件 | 03199-10200 |
SIEBERT | 数显表 | RD-S06 带DP口 24V |
BINDER | 备件 | 11058-13065-GS1 POULIE 21DTS |
WACHENDORFF | WDG 90B-1024-AB-H30-S2 | |
NORELEM | 紧固件 | 07300-12 |
BAUER | G072-20/DK64-163L 1647171-1 | |
PHOENIX | QUINT-PS-100-240AC/24DC/40 | |
VMIC | 机电 | PMC5565-PIORC-211000 |
EUCHNER安士能 | 微动开关 NM02KBA-M 24V AC/DC | |
JUMO | PT100电阻 | 902002/10-402-14001-1-11-2501 |
HEIDENHAIN海德汉 | ID-Nr:557680-01 | |
EMG-1429 | BK11.03 | |
ROEMHELD | pressure transmitter | 8755-040 |
LECHLER | 喷嘴 | 喷嘴 D41728-BL2832E |
德国COAX | MK15 NC Art.no:512404 | |
BARKSDALE | 0427-496 | |
IMAV | 单向阀 | RVSAE6-11 |
STROMAG | 伺服电机 | FSP23/0300-30A0 |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 515463-03 | |
EMG-2181 | DPMC 319-V-36 | |
FANAL | 电器件 | 型号FF4-32-GL-DAH-B 2-32BAR |
KOBOLD科宝 | TWR-12090 90℃ | |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 861108456 1000PPR | |
SCHUNK | 抓手 | PGN-PLUS-80-1AS |
LIKA | AS58PB PROFIBUS | |
WIKA | 压力表 | 213.53.100/16 AX 0-16BAR G1/2 |
霍伯纳HUBNER | BERL 1N HOG 10DN 1024 1 IP66 | |
NORELEM | 备件 | 02110-10 |
BOLL&KIRCH | 备件 | G270 Q500 订货号:1459521 |
IMAV | 减压阀 | DNWZ-16A-A02C/31 |
LEINE&LINDE莱纳林德 | RSA 698 PART NO.729744-01 | |
PHOENIX | IBS RL FOC 2725147转换接口 | |
DEMAG | 配件 | DRS160-A45-D-47-K-X-A30 |
WACHENDORFF沃申道夫 | 编码器 | WDG58B-250-ABN-I24-S5 |
EMG-0455 | FDR-PRO-10-5,00-2/1-12-Z-10 | |
EMG-2305 | DMC59-MSG25R-DCN | |
EMG-2112 | K-C模块组合传感器 | |
HELIOS海洛斯 | 加热器03050091 2KW 220V | |
WEBER | HMD 1307.43 | |
STAUFF | 直通管接头 | 直通管接头 G08LA3C |
IPF | OGKB0371 光纤传感器 | |
EUCHNER安士能 | N01R-550-M | |
EMG-1495 | PIB04.04 | |
BERNSTEIN | 光电开关 | SEM2-UIZ NO601.2811.029 |
IMO | E69-0001 | |
SUN | 溢流阀RDFA-LEN-CAW | |
EMG-2267 | 污染指示器 E6.0 GW02 | |
BAUER | BK10-31V/D09LA4H4/4 | |
SUN | NCBB-LCN阀 | |
BAUER | BK30G06-24V/D04LA4-D-S/E003B9/ | |
KOBOLD科宝 | DSV-1 105H 00R15 | |
霍伯纳HUBNER | HEAG174 | |
德国COAX | MK 10 NC S/N:531666 | |
ORBITAL | 402IMC,I/O COMPUTER | |
SWAC | 触摸屏 | SBTM 16 INCL.VW COMM INTERFACE |
B&R贝加莱 | X67AM1323 | |
IDEACOD | HD2F10E1B6S0-500 | |
M&C | PP-0.1GF(带支架) | |
BENDER | 绝缘故障评估仪 | EDS460-D-2 |
美国穆格MOOG | D661-4072 P60HAAF5VSX2-A | |
EMG-0027 | ED3-75-50C | |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 674504951 | |
SUN | NQAA-XAN-II | |
BRINKMANN | KTF52/300-051X+127 | |
美国穆格MOOG | D791-S10JOPMEUSAO | |
HIRSCHMANN赫斯曼 | MS30系列网管型交换机-中控室安 | |
HEIDENHAIN海德汉 | ERM 180 | |
IMAV | 阀 | RV3-16N-S-0-35 |
BENDER | 互感器 | W1-S35 重BENDER-0050 |
BAUER | BG80-11/D11LA4-TXFV/SP5.5kW | |
M&C | MP-2T | |
SUN | 阀NCGB-LAV | |
JUMO | 热电阻 | 902522/10 |
德国COAX | 5-PCD-1 15NC sn.70744 | |
SUN | XAW OJF8-A2阀块 | |
德国COAX | 5-PCD-1 10NC 526662 | |
德国COAX | VM323-1 | |
EMG-1354 | EVK1-101.1 BN250401 | |
K&N | KG100 T303/58 VE2 | |
EUCHNER安士能 | MGB-L1-APA-AA6A1-S3-L | |
FRAKO | LKT30.2-440-D52 | |
FRAKO | C84D100-50-2-P7 | |
IMAV | 叠加式减压阀 | DMV2-16S-A02C/60 |
IPF | LJ120120 光纤 | |
SIRCAL | 气路侧面介入用举报 | |
NORELEM | 配件 | NLM 03099-0508121 |
BIMBA | 汽缸 | D-71297-A-1.5 |
KOBOLD科宝 | VKA-1108R25 | |
BAUER | AG113-12/DLP5122-429-BR-FBI-SP | |
EBERLE | 传感器 | EH200970/33738 |
IDEACOD | SHM510//5SSG//12B12D4/S6R//3+ | |
IMAV | 控制阀 | FCV7-10-K-0-NW |
SUN | BCW DF-J8-A2 3/4" | |
WEBER | 10043VHSLLS100(含附件) | |
EMG-1110 | BM12-CP/500/2060/1550/650 | |
PHOENIX | REL-MR-230UC/21/SO46线圈 | |
JUMO | 温度开关 | type:KM-70/U |
FRAKO | EMR1100S-6 | |
LIKA | 磁头 | SM5-R-3.0 |
德国库伯勒KUBLER | 8.5823.1442.1000 | |
TIPPKEMPER | 备件 | IRL-56-S-GF |
EUCHNER安士能 | T21RE024MVAB上面的附件 | |
KOBOLD科宝 | 精度1.04-20MA-SEN-8601 | |
SUN | NFCC-LAN-DKB | |
BAUER | TYRE:AG83-11/DP6A84-499L-W | |
HIRSCHMANN赫斯曼 | 转换器CT-MS801-A | |
BARKSDALE | XT-R12,0221-360,08-35VDC, | |
NORELEM | 配件 | NLM 05260-10 |
BARKSDALE | BNA-S22-DN20-800/1VA30/ | |
DIETZ | 变频器 | 变频器 DSV544CNC-25/570 |
德国COAX | 0820 038 980 | |
德国库伯勒KUBLER | 8.5020.8511.1024.0002 | |
KOBOLD科宝 | Y-SWK28887 / 8.3R 流量开关 | |
EMG-2176 | DIMR120-B3-40 | |
STROMAG | 控制器 | AUFTR NR:108368/10 R51 IP66 |
LEINE&LINDE莱纳林德 | 850009356-1500 | |
EGE | P31204 | |
BAUER | HDM-FW-2A-S1/2 Art.Nr:170N3851 | |
BAUER | BG90-11/D16LA4-TFC1-S/ZO 15KW | |
HEIDENHAIN海德汉 | ERN460(5000线)法兰插座 | |
德国COAX | VALVE/5-VMK25NC2EISO1 5425C110 | |
HEIDENHAIN海德汉 | ROD44 | |
TIPPKEMPER | 传感器 | IRD-TD-024-11 |
SUN | FSDR-XAN | |
KELLER | 高温计配件 | PZ 20/I |
KOBOLD科宝 | PDD-553R4A145 | |
AVTRON | SYSX5.0 | |
NORELEM | 备件 | 06245-208 |
WIKA | 传感器 | Typ:TR221 incl.PT100-Zleiter |
BIMBA | 气缸 | DW-8319-4 3 1/4 |
LEINE&LINDE莱纳林德 | RSI503-100ppr 518973-01 | |
NORELEM | 备件 | 07060-08备件 |
BAUER | SG5-21/DK76-178 | |
BAUER | BK40Z-34V/D08MA4-TF-S/E008B5 | |
LAPP | 电缆 | CTSE3000 1*1.5mm |
霍伯纳HUBNER | ENCODER SK320 ICE63 |
从上文的表述中,我们已经知道采油工艺综合研究任重而道远,其重要性不言而喻。它研究的目的主要包含如下几个方面:
(l)对具体油田的工艺技术进行合理而有效的选择,充分提高其适应性与科学性。同时,对相关的技术指标进行科学而又严格的制定,提高操作队伍配置的合理性与针对性。除此之外,还应当充分结合实际情况,制定出一套适应性较强的采油工艺综合实施规划,为相关科研和生产部分的组织工作与生产工作提供有效参考。
(2)通过对采油工艺综合研究进行有效的探讨,可以对各个方案的优缺点进行一定程度的判断,并科学、有效的对工艺方案进行优化选择,并对采油工艺的科学性以及实用性进行有效的保证。
(3)对于采油工艺综合研究来说,它能够对系统工程的各个方面进行统筹规划,对系统内部的各个组成部分进行合理而有效的协调,并增强各个环节之间的配合。一个有效的采油工艺综合研究,必然能够对施工效率进行有效的提高,对重复劳动进行规避。除此之外,它还能够推进有提开采技术的提高,促进管理水平的增进,进而对油田开采的经济效益进行有效的提升。采油工艺综合研究和采油工程中的各个环节联系紧密,是优化油田总体工作的一个重要节点。
采油工艺综合研究的内容
采油工艺综合研究包含了多个环节,先,它需要对当前状况下的工艺技术进行充分的结合,其次,在此基础之上对油藏采油工艺进行统筹兼顾,终科学分析研究优化采油工艺。一般情况下,它主要包含如下几个方面的内容:
(l)油井的现状评价。通过对新井的试油试验以及对老井资料层面和生产史层面进行有效的把握,对油井的现状进行方位的评价,在评价中,需要涉及到完井方法、开采方式、井身结构以及开发方式等内容。然后,对这些方面的优点与缺点进行判断,并进行一定程度的总结。这样一来,就可以为新井的开发策略提供有效的现实依据。
(2)新井完井技术。通过对开发方案以及采油工艺的相关内容进行有效的结合,对新井的井身结构方面、套管的程序、钻井液的使用方面、完井方法方面以及完井液方面内容进行有效的研究,并注重的研究的科学性与针对性。然后,结合固井的质量对其提出新的检测方法以及技术要求。然后在此基础之上对射孔方案进行优化选择,并有效的设定射孔参数。(3)修井技术。对于修井技术来说,它是采油工艺综合研究当中的一个重要组成部分。在开展这一内容之时,一定要充分结合地下的实际环境,然后科学预测未来开采设计的内容和相关工作,并提出针对针对性较强且行之有效的质量要求。
(4)采油金属。对于采油工艺综合研究来说,其重要的核心内容便是对采油技术的有效研究。针对这一核心内容,需要对采用注采压力的系统进行有效的动态分析和评价,并优化选择自喷管柱的型号,提高油井自喷生产期预测的科学性。
(5)增产技术。对油井的实际情况进行有效的结合,讨论与研究增产方式,计算相关工艺参数,设置所需设备,分析措施的规模以及施工的工艺。
(6)生产测试技术和试井技术。采油工艺综合研究可以提出开发过程以及生产测试过程中的工作内容、设备以及配套队伍。
(7)注水技术。注水在采油工艺当中有着十分重要的地位,它会对采油的质量造成一定程度的影响。通过对采油工艺综合研究进行探讨,能够对水管柱的优化选择进行有效的实现,并对注水压力进行一定程度的预测。通过这些工作,能够实现对于吸水能力、水质标准的分析与制定,并终提出针对性强且行之有效的税金占之间的水质管理详细的技术做法和相关要求。
(8)技术经济分析。通过对计划措施的工作量进行有效的结合,对工艺措施的维护费用、设备投资、设备利用率与效率、可压费用以及措施费用进行科学而有效的预测,充分保证各项规定的完成并对利润大化与资本盈利的大化进行有效的保证,实现整体工艺方案的统筹规划
将有4个筋板吊耳相连的扇形板在弧形方向增加筋条,以增强扇形板的强度,避免在拆装过程中产生变形。将填料函弧形板的螺栓紧固,而将4个筋板吊耳相连的扇形板处螺栓拆除,或在中心管罩帽各部件安装时按正确顺序,从与器壁焊接的4个筋板吊耳相连的扇形板开始组装,然后将中心管罩帽填料函弧形板的紧固螺栓松开,不用带紧,保证中心管可以自由伸缩;安装时中心管罩帽的所有密封部位都要压紧密封板,保证油气*从器壁的扇形筒流出。
第二次跑剂分析及措施
2009年5月重整催化剂发生跑剂,造成装置紧急停工处理。
1催化剂跑损原因
第三反应器催化剂跑损主要是扇形板与扇形筒之间的空隙和反应器温度计套管密封点。四反催化剂跑损的主要部位是扇形板与扇形筒之间的空隙。此次催化剂跑损的主要原因有:(1)第三、第四反应器设计缺陷,造成催化剂跑剂。第三、第四反应器采用新开发的新型离心式径向反应器(上进上出),由于物料流向是从中心管扇形筒,扇形板受到向上的压力,随着装置负荷增加扇形板受压压力升高,裙板与扇形筒之间的密封催化剂和瓷球会被带出,造成催化剂跑损;(2)装置加工负荷过大,反应器气速过大,造成催化剂跑损。由于装置开工不久,三、四反催化剂没有及时沉降,床层较松动,而装置负荷提升过快,催化剂床层在气量大、气速高的情况下造成催化剂床层松动,催化剂顶部密封瓷球进入到催化剂松动的中心管四周,随着密封瓷球的减少催化剂跑损量随之增加。
2采取措施
2009年6月,塔河分公司与中石化洛阳工程有限公司、上海华东理工大学分析讨论认为,该重整反应器结构从理论上和经济上是合理的,在多套装置上也得到了成功应用,但由于该装置规模小,循环氢压缩机为电动往复式,并且在电力系统不稳定的情况下,容易引起催化剂床层波动,导致跑剂,需要针对装置小的情况进行局部改进。2012年3月将第三、四反应器进出口流程由改造前的油气自中心管进、扇形筒出变为油气分别自三、四反应器上部入口进入,经扇形筒向心穿过催化剂床层进入中心管,然后向上流出反应器,并对反应器内部的中心管部分、扇形板等进行更换,同时在反应器入口增加分配器。另外在扇形筒上方,面向催化剂一侧增加一个侧面开口,以减少气体流通阻力。三、四反改造结束后该公司对重整装置组织了技术标定。结果表明,重整系统在接近满负荷工况下,催化剂运行良好,重整生成油辛烷值(RON)达到92.3,重整生成油芳烃质量分数达到54%,达到出厂汽油质量调合要求。
操作优化建议
(1)装置在检修后开工初期,加工负荷不宜过大,提量速度不宜过快,因为检修后反应器内刚装填的催化剂还没有及时沉降,床层不紧实,而装置负荷提升过大、过快,反应器气速过大,容易造成密封催化剂松动,从而导致催化剂跑损;
(2)装置在日常操作中,提降负荷、提降温、及氢油比调整时,尽量小幅度,多次调节,不要一步到位,避免人为波动,而造成反应器内构件损坏,从而引发跑剂;
(3)加强对循环压缩机的管理,定期切换试机,保证备用机处于良好状态,另外将运行机尽量切换到比较稳定的电路上,防止装置发生晃停电时,造成循环氢大幅波动,从而引发跑剂
通常情况下,油田注水系统的效率分为电动机效率、注水泵平均运行效率以及管网效率三个部分。其中电动机效率指的是对注水泵电动机消耗能量的描述;而注水泵平均运行效率则是用来对注水泵消耗能量的描述;管网效率则是对管网的摩阻损失进行描述。正因为油田注水效率由这三大部分组成,决定了确定油田注水系统提升措施上也应从提高注水设备效率与调节注水系统参数入手来实现油田注水系统效率的提高。从提高注水设备效率的层面来看,需要加强对电机、泵以及管网等各个环节的优化。电机应用的优化主要指的是应结合油田的实际情况,确定合理节能高效的电机。泵的优化则指的是通过注水泵的优化来提高泵效率。管网的优化主要是指通过合理的布局来降低管网摩擦所导致的损失,合理确定注水管的管径,降低对能源的消耗。从调节注水系统参数的层面来看,主要是进行调节注水速度与节流来促进油田注水系统效率的提高。
在油田注水系统中,可视化技术的应用策略应包括以下内容:
1油田注水系统可视化程序的应用。可视化技术的应用需要油田注水系统可视化程序的支持。该程序是以注水系统能量平衡的数学模型、注水系统效率、注水系统能耗及注水系统的水力参数数值进行计算基础上,运用计算机编程技术编写油田注水系统可视化程序。该程序的基本功能是将油田注水站站内数据信息输入到系统中,进而实现油田注水站站内数据以及注水系统整体运行的可视化,同时还通过将连接数据信息、坐标数据信息以及站外数据信息的输入,实现了油田注水系统中注水网系统的可视化。油田注水系统可视化程序的基本操作主要包括数据信息输入、泵机组能耗分析、整个系统能耗分析、管线压力损失计算以及显示超过经济流速管线等等。
2油田注水系统可视化技术的应用流程。油田注水系统可视化的应用流程主要为以下几个步骤:
流程一:通过物质守恒原理与流体力学理论的应用,建立了油田注水系统效率与能耗的数学模型。
流程二:在确定出油田注水管网系统数学模型以及计算方法的基础上,以模块为基础构建了油田注水系统流程图,进而建立注水系统数据库。
流程三:对油田注水效率、能好以及注水系统水力参数进行计算的基础上,应用相应的计算机应用技术,编写油田注水系统可视化程序。流程四:通过油田注释系统可视化程序的运用来进行油田注水系统注入动态以及可视化术分析,进而确定具体的油田注水系统管理的节能措施。
总之,伴随着可视化技术的发展,可视化技术在包括油田注水系统等在内的石油行业中的应用已经成了发展的必然趋势。因而,有必要结合油田的实际情况,不断的优化可视化技术在油田注水系统中的应用,进而促进整个石油行业的快速发展。
针对沉没度所展开的相应分析,是实时抽油井沉没度设计的必要条件。通常来看,当油井沉没度在六百米以上的时候,其沉没度平均值则为1385米左右,就碳酸岩油藏很深的油井而言,需充分考虑产能估计不确定性,为了减少因为加深泵挂导致检泵的维修费用,则需在设计中将沉没度加大,在此需要注意的是,实际的沉没度设计值若是太大的话,不但不能促进泵效的提升,有些时候甚会制约泵效,添加不必要的麻烦。因此,对沉没度必须进行合理的分析。
防沙式稠油泵采油工艺
结构:其主要是由抽稠结构以及泵筒、环空沉砂结构所组成的。其相关特征为,泵筒作为一个整体性钢筒,通过运用双通过接头而将其固定在泵设备的中间位置,以便拆卸;对于环空沉砂结构来说,其主要是通过泵筒以及外套所形成的环空以及泵下方位置的沉砂尾装置实现连接的,构成了相应额沉砂通道,将丝堵接于沉砂管的底部位置,则会组成一个沉砂口袋,这样做是为了预防泵停运的时候出现砂卡情况。对于抽稠结构的设计,利用反馈长柱塞使泵在向下运动时产生压力,避免产生因为油稠造成的光杆下行困难。工作原理:在机器上行的时候,关闭下柱塞的进油阀开关,处于泵筒位置的原有油井液体会伴随着不断减小的腔室而导致压力的逐渐增加,使得液体将反馈长柱塞的排油阀打开,然后排送上面的油筒内,这样排油的任务就完成了;下行时,排油阀被关闭,进油阀打开,井内的液体进入到泵筒的除油腔室中,一次进油过程完成,这样一次次的循环,将井内的所有液体都排到地面上。
螺杆泵采油工艺
地面驱动系统:电机、减速器、电控箱、皮带轮、光纤密封器、大四通、机架等。泵的井下部分:抽油杆、转子、接头、油管、导向头、尾管、定子等。工作原理:螺杆泵驻主要由井下的螺杆泵和处于地面位置上的驱动装置所构成的。电控箱把电流传送到电机位置,然后通过皮带传动作用把所产生的动力传递给减速箱的输入轴,为输入轴则会经过卡瓦实现旋转动力向抽油杆以及转子旋转的有效传送。井下的螺杆泵是由转子以及定子所构成的,在二者之间易形成多个有着一定密闭性的空腔,当转子在定子中进行转动时,空腔则会从一端移另一端,这时候液体就会被提送到地面上。
本文主要针对两种较为常见的采油工艺进行了合理论述,另外,采油技术还包含有干泵采油技术以及水力喷射采油技术等等方面。在所有的工艺技术中,存在着很多相同之处,比如说对某些参数值,某些依据以及相应的技术规范等等,可是它们的核心内容还是存在很大不同的,所以,要针对具体情况进行具体分析,伴随着科学技术的更新与发展,机械采油工艺正朝着信息化、全面化的方向发展,技术的使用范围再局限于生产工作中,停产后的恢复生产也得到应用。
每一个美学体系都有一定的结构和功能,在形成美和艺术的系统各要素的结构关系上不同的认识,也就形成不同的美学体系,并发挥着不同的功能”王丕先生油画作品所体现出的色彩美,也是其作品的一大显著特色。作品中的橙、红色与蓝、紫色冷暖互补,以此色调为基点,构成了画面色彩的主基调。画家非常痴迷于色彩表现中的微妙差异,经过调配后的丰富的色彩变化,虽然冷色降低了明度,但巧妙色彩纯度的运用,体现出王丕先生对油画色彩的敏感度及非常扎实的色彩表现技巧。尤其是画面局部的颜色增强了色彩审美的愉悦感和表现力,使画面更增强了色彩和谐及融合的美感,展示出一种新的视觉体验和审美追求。
这些都需要画家对主题有一个全面的理解,对物象的色彩造型有一个深刻的把握,对色彩的主观指向有一个独到的掌控,可以说“画中的色彩就是画家对生活的热情,保持这种热情对于一个画家来说是非常重要的”。王丕先生在这些方面都有自己的认识和理解。如油画作品《日出日落》,画面冷暖的对比,突出了石油工人高大的形象,尤其是受光面的暖色和背光面的冷色,更加重了人物形象的厚重感,作品色彩既单纯(两个色块的对比),又感到色彩丰富(背光部分丰富的色彩变化)。此外,色彩的斑驳感,形成了*的肌理效果。肌理的巧妙运用,增强了物象体积的厚重感,丰富了油画写实语言的多重性表现,既符合石油工人的工作特点,又对金属艺术表现有独到的处理效果,体现出平凡事物背后所蕴含的精神力量和那种恢弘的气势,凸显了人物背后那种永恒的生命状态,让平凡的石油工人,具有了*的魅力,深化了主题的内涵。
二、主题寓意美
工业题材美术中的石油主题绘画在20世纪70年代,曾经是炙手可热的题材表达方式。当时,在中央“工业学大庆”的号召下,画家接踵而来,创作了大量作品,其中,多幅作品已在美术史中占有了一席之地。改革开放以后,由于对历史的反思和对社会现实的关注,油画创作相继出现了乡土绘画、学院派绘画、新生代绘画。可以说,绘画主题经历了由农村向城市过渡,并不断地在城乡之间徘徊。或许是石油工业题材的热度已过,这期间未见较为的作品,使这一题材的表现呈现出相对空白的状态。
现在,当我们面对王丕先生的石油题材作品时,已能明确地感到,他就是*这个空白之人。当他将艺术视角投向石油美术工业题材,促进了主题的拓展,并没有延续前人对英雄式人物的形象塑造,也没有大动势、激烈的工作场面的描绘,转而表现人物的静止状态,让主题越发的宁静深远,意味深长。王丕先生这一*的艺术视角的掘取,让观者的视觉感受又有了新的认知,从而形成作品的寓意表达美。先,王丕先生将作品人物表现,定格在傍晚夕阳这个时间点上进行表达,红霞余辉,照射在石油工人的脸上、身上,形成了强烈的明暗对比,大面积的投影,让画面更加深邃、浑厚和浓重。这样的主题表达,使观者愈发觉得石油工人工作性质的特殊性。他们野外宿营,让人们联想到他们的家庭、妻子、儿女,这种舍弃小家为大家,为了工作的无私奉献精神,让人浮想联翩,倍加感动。
其次,王丕先生表现的地域为大庆油田,一望无际的荒原,笔直的地平线,空旷平坦的黑土地,若从空中来看,那井队只是大地上的一个“点”,孤零零的,从某种角度也反映出石油工人内心的孤独,工作的单调,更看出他们在这样的工作环境下,那种乐观坚强的心态。再次,王丕先生将人物与金属并列式的对比,更加体现出石油工人那种钢铁般的意志,仿佛又听到了“石油工人一声吼,地球也要抖三抖”的豪言壮语,又感受到了“北风当电扇,大雪当炒面”的豪迈气概。这些,从形态美中深化出的寓意美,更加强化了主题的艺术表达,让作品更加感人。王丕先生以石油题材为主体的油画创作,丰富了油画主题表达和技法表现,体现出在众多的现实主义情怀的意趣传达中,所展示的个性化的艺术语言和*的艺术面目,更多的是融合了现代人的视觉审美经验,运用自己独到的艺术眼光,生活中挖掘美、发现美、表现美,不断地给观者以新的视觉张力,以此来感染人,鼓舞人。所以说,应该站在一个新的高度去审视王丕先生的作品,体验他在油画表达方面既坚守又开拓的过程中所闯出来的一条新路。
方法和模型成熟,有相关数据和资料支持,可信度较高,能将评价过程中的不确定性控制在可接受范围内。所选用的评价模型和数据是开展健康影响评价的关键,由于技术原因,所有的健康评价模型都处在不断完善的阶段,评价所需的基础数据和监测方法也在不断发展。健康危险度评价方法初由美国国家科学院于1983年提出,后经多年的发展和完善,该方法已被中国、日本、法国等国家和组织所采用,并制定了相应的规范和参数手册。目前,健康危险度评价方法已经积累了丰富的使用经验和基础数据,已存在的模型和方法进一步完善,新的技术和模型被不断引入,为方法的发展提供了良好的条件。健康危险度评价方法的基本程序包括危害鉴定、暴露评价、剂量—反应关系评价和危险度特征分析四部分。危害鉴定属于定性危害评价,通过搜集流行病学资料、毒理学资料和实验研究的新成果,对环境暴露是否对人群健康产生危害作出科学的判定。暴露评价是危险度评价的关键步骤,在本环节需要确定易感人群、有害暴露因素、暴露剂量、暴露持续时间、暴露频率、暴露途径等暴露因子,为风险评估提供定量依据。剂量—反应评价是危险度评价的核心步骤,目的是确定暴露人群中健康危害效应的发生率与暴露水平之间的定量关系。危险度特征分析是危险度评价的后步骤,它通过综合前面三个阶段所获得的数据,对不同暴露环境下可能产生的健康危害的发生概率和发生强度进行估算,是环境健康管理的一步。
(2)有大量研究和实践经验,已形成相对固定的评价模式,相关机构正式出版过使用指南和技术标准。不同组织和机构所公布的健康影响评价模式都包括筛选、确定范围、风险评价、决策、实施五个环节,但不同的健康评价程序在具体操作顺序和评价侧重点方面存在一定的差异,如Bielefeld法对健康影响预测的前期分析过程要求较为严格,要求从项目、社区、人口、环境背景值、额外污染等方面进行分析;美国毒性物质与疾病登记署(ATSDR)采用的健康影响评价程序以暴露评价、健康损害效应评价、健康干预为重点,将公众参与贯穿于整个评价过程中。ATSDR健康影响评价程序要求评价人员根据项目的实际情况选定操作步骤,形成了多向网络化的评价流程,突出了公众参与的重要性。在欧洲使用较多的是Merseyside评价模式,健康影响评价协会在2001年出版的《TheMerseysideGuidelineforHealthImpactAssessment》对该方法进行了详细描述。
(3)方法的可接受性和可操作性强,所需投入的人力、物力、财力适当,便于推广。健康影响评价涉及领域广,专业性强,但现阶段还面临着专业人员严重匮乏的问题,因此需要在评价工作开展之前对评价工作者进行集中培训,使其了解评价的目的、流程以及具体使用到的工具、方法和模型。这就要求评价流程相对简化,可操作性强;评价方法和模型易于理解,可接受性强。安全剂量法、致癌强度系数法等评价方法技术,可以对有阈和无阈化学物质进行定量评价,但是由于评价过程技术复杂,不便于普通评价工作者掌握,所以不适合在建设项目的健康影响评价中采用。健康危险度评价方法技术成熟,应用较为广泛,但是其评价过程需要大量的基础数据,而在公共卫生建设落后的地区往往存在健康基础监测数据缺乏或不准确的问题,会对评价结果的可靠性产生严重影响。公共会议、Delphi法、焦点小组讨论、利益相关者访谈等方法在健康影响评价中使用较多,方法易于接受,便于实践操作,但需要对使用过程进行严格控制。发展中国家开展健康影响评价使用更多的是一种快速评价工具,该工具基于一种健康医学模式,认为对健康产生影响的因素主要有五个,即传染性疾病、非传染性疾病、营养、损伤和心理问题。通过分析建设项目对周边的生物环境、化学物理环境、心理环境、经济状况、公共服务等产生的潜在影响,预测由此造成的人群健康损害风险,提出相应的预防、减缓和应急措施。目前,亚洲发展银行、世界银行等一些发展组织已经制定了这类评价方法的准则,亚洲、非洲的部分国家和地区也在城市污水回用、大型石化项目建设等领域进行了使用。
(4)综合考虑具体评价项目的现场情况和评价目的。除本身的因素外,评价方法和评价模型的选择还受到现场状况和评价目的的影响。项目所在国家或地区的环境健康法规、居民健康意识、公共卫生发展水平、经济发展水平等因素会对健康评价工作的开展产生影响,不同国家或地区对健康影响因素的界定差异也会导致评价工作的侧重点有所不同。如英国在健康影响评价中要考虑的因素包括生物因素、产前暴露、个人行为和方式、心理环境、物理化学环境、公共服务、公共政策等,对躯体损害以外的健康危害行为较为重视,而在健康意识相对薄弱、公共卫生建设较为落后的地区则相对忽略了心理和社会适应性方面的健康损害,关注点集中在躯体健康损害上。
2环境健康影响评价的有效性分析
不确定性贯穿于健康影响评价的全过程中,为保证评价结果的有效性,需要对其进行有效性分析,明确评价过程中不确定性的来源、性质以及传播,对其进行定量或定性的分析,并根据分析结果采取相应的减缓措施。
2.1来源与识别
健康影响评价中的不确定性产生于评价过程的各个环节,主要分为三类。
①情景不确定性。其包括对人群信息、暴露环境等的不准确或不完整的描述。
②模型不确定性。由于数学模型是通过理论和试验分析、对真实情况简化后得到的数学关系,而实际情况则会受到各种因素的影响,因此会存在一定的差异。
③参数不确定性。由于在认识水平、测量方法、测量工具等方面还存在不足,参数的确定还存在不性,不确定性的传播也会使误差进一步加大。从整个健康影响评价过程来看,不确定性主要产生在健康损害效应评价、暴露评价和剂量—反应评价三个环节。在健康损害效应评价中,健康异常不能被及时识别、健康损害程度的鉴定不准确等是产生不确定性的主要原因。暴露评价涉及范围广,暴露情景多样,污染物摄入途径复杂,加之基础研究范围的限制,很难给出完整、准确的评估信息。暴露评价中的不确定性主要体现在基础数据不准确或不完整、监测过程中的误差、各种估算方程本身的缺陷等。流行病学资料的搜集、由高剂量向低剂量的外推、由动物剂量向人体剂量的外推等都是剂量—反应评价中不确定性的主要来源。
2.2不确定性分析
在健康影响评价中,不确定性分析主要包括两部分,一是利用参数不确定性分析对评价结果进行评估,二是利用敏感性分析和变异性分析对数学模型中各变量在结果中的相对贡献程度进行评估。参数的不确定性分析分为定量分析和定性分析两种,主要方法有蒙特卡罗方法、泰勒简化方法、概率树方法、模糊集理论方法等。蒙特卡罗法以概率模型为基础,利用随机数对不确定性参数产生的各种结果进行模拟,并通过概率分布的形式进行表示,是一种定量评价方法。许多研究表明,MCA的分析结果存在合理性,通过MCA分析可以使评价结果的可信度得到增加。模糊集理论方法利用隶属度来表示结果的可能性,是定性分析方法。Shakhawat等人利用模糊评价模型对石油和天然气开采废水中的天然放射性物质的人体健康风险进行了评价,取得了较好的评价效果。敏感性分析用于评估模型输入变量对输出结果贡献的相对大小,可以对评价过程中的关键因子进行筛选;变异性分析用于对关键因子变化范围的评估。
3结论
(1)健康影响评价作为环境影响评价在环境污染和社会风险预测上的延伸,在预防和控制环境污染对人群健康造成的潜在威胁方面具有积极作用。石油工业属于高危行业,对环境和人群健康存在较大威胁,因此有必要在开展建设项目环境影响评价的同时开展健康影响评价。
(2)在开展健康影响评价时,应综合建设项目的现场情况和评价目的,优先考虑和选择有数据和实例支撑、方法固定、可信度高、易于接受的评价方法和评价模型。
(3)不确定性存在于健康影响评价的全过程,为确保评价结果的有效性,需要对评价过程中的不确定性进行识别,并进行定量或定性分析。